|
Курсовая работа: Проект теплоэлектроцентрали (ТЭЦ)=120°С -Расход греющей среды на вакуумный деаэратор в 2 режиме: =100°С -Расход греющей среды на вакуумный деаэратор в 3 режиме: По условию работы вакуумного деаэратора температура греющей среды должна быть не ниже 100оС. Принимаю = 100 оС. -Расход греющей среды на вакуумный деаэратор в 4 режиме:
5.1.4 Температура сетевой воды в узле смешения перед основными сетевыми подогревателями. , где Gобр – расход сетевой воды в обратном трубопроводе тепловой сети, кг/с. . -для 1 режиме: -для 2 режиме: -для 3 режиме: -для 4 режиме: 5.1.5 Расход греющего пара на основные сетевые подогреватели Расход сетевой воды через основные сетевые подогреватели Gоп определяется из расхода сетевой воды в подающей магистрали с учетом расхода сетевой воды на вакуумный деаэратор Gгр . Расход пара на основные подогреватели, кг/с, определяется из уравнения теплового баланса поверхностного подогревателя -Расход греющего пара на основные подогреватели в 1 режиме: -Расход греющего пара на основные подогреватели в 2 режиме: -Расход греющего пара на основные подогреватели в 3 режиме: -Расход греющего пара на основные подогреватели в 4 режиме: 5.1.6 Суммарный расход пара из теплофикационного отбора турбины на подготовку сетевой и подпиточной воды. . -Суммарный расход пара на подготовку сетевой воды в 1 режиме:
-Суммарный расход пара на подготовку сетевой воды во 2 режиме:
-Суммарный расход пара на подготовку сетевой воды в 3 режиме:
-Суммарный расход пара на подготовку сетевой воды в 4 режиме: 5.1.7 Тепловая нагрузка пиковых подогревателей Нагрузка пиковых подогревателей сетевой воды, кВт, рассчитывается по формуле где tпод – температура сетевой воды в подающем трубопроводе (после основных подогревателей), °С; Из графика температур сетевой воды видно, что необходимость в пиковом подогреве есть в первых двух режимах. -для 1 режима: -для 2 режима: В 3-м и, тем более, в 4-м режимах необходимости работы пиковых подогревателей нет. 5.2 Расчет схемы подготовки добавочной воды для котлов Принципиальная схема подготовки добавочной воды: 1 – барабан котла; 2 – расширитель непрерывной продувки первой ступени (РНП ВД); 3 – расширитель непрерывной продувки второй ступени (РНП НД); 4 – теплообменник непрерывной продувки (ТНП); 5 – подогреватель добавочной воды перед ХВО (ПВП1); 6 – ХВО; 7 – пароводяной подогреватель добавочной воды перед деаэратором (ПВП2); 8 – атмосферный деаэратор добавочной воды (ДА); 9 – перекачивающий насос. 5.2.1 Расход продувочной воды после расширителя непрерывной продувки высокого давления. Количество продувочной воды после расширителя непрерывной продувки высокого давления (РНП ВД), кг/с, определяется по формуле , где Gпр – расход продувочной воды, кг/с; принимается 3% от суммарной паропроизводительности котлов, так как принята схема ТЭЦ с поперечными связями; – энтальпия пара с давлением 0,6 МПа, отводимого от РНП ВД в деаэратор питателной воды, кДж/кг; hпр – энтальпия продувочной воды после барабана котла (перед расширителями), кДж/кг; определяется по давлению в барабане котла Рб; давление в барабане принято на 10% выше давления на выходе из котла; – энтальпия продувочной воды после расширителя, равная энтальпии конденсата при давлении 0,6 МПа, кДж/кг. кг/с; МПа; т/ч. Расход отсепарированного пара РНП ВД, кг/с, определяется из уравнения материального баланса расширителя т/ч. 5.2.2 Расход продувочной воды после расширителя непрерывной продувки низкого давления. Количество продувочной воды после расширителя непрерывной продувки низкого давления (РНП НД), кг/с, определяется по формуле , где – энтальпия пара с давлением 0,12 МПа, отводимого от РНП НД в атмосферный деаэратор добавочной воды, кДж/кг; – энтальпия продувочной воды после расширителя, равная энтальпии конденсата при давлении 0,12 МПа, кДж/кг. т/ч. Расход отсепарированного пара РНП НД, кг/с, определяется из уравнения материального баланса расширителя т/ч. 5.2.3 Расчет расхода добавочной воды
Количество добавочной воды, кг/с, определяется по формуле где потери с продувочной водой (после ТНП), кг/с; потери в основном цикле с утечками, кг/с; приняты 1,5% от суммарной производительности котлов; количество невозвращённого с производства конденсата, кг/с; кг/с; G 5.2.4 Расчет температуры добавочной воды после теплообменника непрерывной продувки Температура добавочной воды после теплообменника непрерывной продувки, °С, определяется из уравнения теплового баланса водоводяного ТНП , где – температура сырой добавочной воды, принимается зимой 5°С; летом 15°С; – температура продувочной воды после теплообменника непрерывной продувки, °С; эта вода может сбрасываться в канализацию, поэтому ее температура не должна превышать 50°С; 1,2 – коэффициент, учитывающий собственные нужды химцеха (принято 20% расхода обрабатываемой воды ). -Отопительный период °С. -Неотопительный период °С. 5.2.5 Расход пара на ПВП 1 добавочной воды. Расход пара теплофикационного отбора на ПВП1, кг/с, определяется по формуле , где – температура добавочной воды после ПВП1 (перед ХВО), °С; по условиям работы с ионообменными смолами принята 35°С. -Расход пара на ПВП 1 добавочной воды в 1 режиме: -Расход пара на ПВП 1 добавочной воды в
2 режиме: -Расход пара на ПВП 1 добавочной воды в 3 режиме: В 4 режиме подогрев добавочной воды в ПВП1 не требуется (37,60С). 5.2.6 Расход пара на ПВП 2 добавочной воды. Расход пара на ПВП2, кг/с, определяется по формуле , где – температура добавочной воды перед деаэратором добавочной воды (после ПВП2) °С; принята 85°С; – температура добавочной воды после химводоочистки, °С; принимается на 5°С меньше, чем перед цехом ХВО (30°С). -Расход пара на ПВП 2 добавочной воды в 1 режиме: -Расход пара на ПВП 2 добавочной воды в 2 режиме: -Расход пара на ПВП 2 добавочной воды в 3 режиме: -Расход пара на ПВП 2 добавочной воды в 4 режиме:
5.2.7 Расход греющего пара на деаэратор добавочной вод. Для определения расхода греющего пара на деаэратор составляются уравнения теплового и материального балансов атмосферного деаэратора (без учета выпара деаэратора): ; , где – расход воды на выходе из деаэратора, кг/с; – температура деаэрированной воды после атмосферного деаэратора, равная 104°С. Из полученной системы уравнений определяется расход пара на деаэратор . -Расход греющего пара на деаэратор 0,12 МПа в 1 режиме: -Расход греющего пара на деаэратор 0,12 МПа в
2 режиме:
-Расход греющего пара на деаэратор 0,12 МПа в 3 режиме:
-Расход греющего пара на деаэратор 0,12 МПа в
4 режиме:
5.2.8 Расчет суммарного расхода пара теплофикационного отбора на подготовку добавочной воды . Первый режим т/ч. -Второй режим т/ч. -Третий режим т/ч. -Четвертый режим т/ч. 6.Балансы пара. Загрузка турбин и котлов 6.1 Расчет суммарного расхода пара теплофикационного отбора Расход пара из теплофикационных отборов турбин равен сумме расходов пара на подготовку подпиточной, сетевой и добавочной воды: .
-Первый режим т/ч.
-Второй режим т/ч.
-Третий режим т/ч.
-Четвертый режим т/ч. 6.2 Составление балансов пара Определив необходимые количества пара из теплофикационных отборов турбин, загружаются выбранные турбины, и определяются расходы острого пара на турбины с помощью диаграмм режимов. При определении расхода пара на турбины приняты номинальные значения электрической мощности турбин Т-110-12,8 и Т-50/60-12,8 (соответственно, 110 МВт и 50 МВт). 6.2.1 Расчет РОУ 1,28/0,12. Расход охлаждающей воды на 1 кг первичного пара для РОУ 1,28/0, рассчитывается по формуле где W – расход охлаждающей воды на охладитель, т/ч; и – энтальпии, соответственно, первичного (1,28 МПа) и вторичного пара (0,12 МПа), кДж/кг; – энтальпия охлаждающей воды, кДж/кг (в качестве охлаждающей принята питательная вода с температурой 160°С); – энтальпия конденсата вторичного пара, кДж/кг; – коэффициент, учитывающий долю воды, не испаряющейся в охладителе и сливаемой в дренажную систему (=0,65÷0,7). Расход первичного пара на РОУ 1,28/0,12 определяется по формуле: -Первый режим ;
-Второй режим . 6.2.2 Расчет РОУ 13,8/1,28.
где W – расход охлаждающей воды на охладитель, т/ч; и – энтальпии, соответственно, первичного (13,8 МПа) и вторичного пара (1,28 МПа), кДж/кг; – энтальпия охлаждающей воды, кДж/кг (в качестве охлаждающей принята питательная вода с температурой 160°С); – энтальпия конденсата вторичного пара, кДж/кг; – коэффициент, учитывающий долю воды, не испаряющейся в охладителе и сливаемой в дренажную систему (=0,65÷0,7). Расход первичного пара на РОУ 1,28/0,12 определяется по формуле: -Первый режим
-Второй режим
-Третий режим
-Четвертый режим
В качестве источника пиковой мощности, для покрытия пиковых тепловых нагрузок, по величине Qпп=164,194МВт выбираем 3 водогрейных котла КВ-Р-52,8-150 с суммарной теплопроизводительностью 174,6 МВт.
Табл.1 Баланс пара на ТЭЦ
Список литературы 1. Тепловые и атомные электрические станции. Расчёт тепловых схем ТЭЦ. Учебное пособие для студентов теплоэнергетических специальностей очной и заочной форм обучения. Составители: Никифорова С.В., Сушко С.Н., Воронков В.В. – Иркутск: изд-во ИрГТУ, 2010 г. – 94 с. 2. Справочники по теплоэнергетическому оборудованию. Приложение А Графики тепловых нагрузок Рис. А1 График тепловых нагрузок
Рис. А2 График температуры сетевой воды Размещено на http://www. |
Страницы: 1, 2
НОВОСТИ |
ВХОД |
|
Рефераты бесплатно, реферат бесплатно, рефераты на тему, сочинения, курсовые работы, реферат, доклады, рефераты, рефераты скачать, курсовые, дипломы, научные работы и многое другое. |
||
При использовании материалов - ссылка на сайт обязательна. |