Проект электрокотельной ИГТУ

Критическим пролётом называется пролёт такой длины, при котором наибольшее напряжение наступает как при наибольшей добавочной нагрузке, так и при наименьшей температуре. Формула критического пролёта имеет вид:

Где lКР – критический пролёт, м; σМ – максимальное напряжение, кг/см2;

γМАКС – удельная максимальная нагрузка, кг/м·мм2;

γМИН – удельная нагрузка при минимальной температуре, кг/м·мм2;

ТМАКС – температура при максимальной нагрузке, ˚С; ТМИН – минимальная температура, ˚С; α – температурный коэффициент линейного расширения материала провода, град-1.

При 40 ˚С удельная нагрузка равна γ1, а при гололёде (-5 ˚С) удельная нагрузка равна γ7. Подставляя эти значения в предыдущее уравнение и производя преобразования, получим выражение для критического пролёта в следующем виде:

,

где σДОП – допускаемое напряжение, кг/см2, меняется для провода в зависимости от условий, в которых он находится. Подставляем в это выражение значения коэффициента и удельные нагрузки и получим выражение для определения критического пролёта в зависимости от допустимого напряжения:

Приведём данные для провода АС-150/19 из [14] и подставим значения напряжения в формулу, тем самым получим критические длины пролётов для различных режимов работы.

Таблица 3.14. Максимально допустимые напряжения в проводе.

Если действительный пролёт меньше критического, то наибольшее напряжение в проводе наступает при Т=-40 ˚С, а если больше критического, то при гололёде с ветром, величину этого наибольшего напряжения в проводе подставляем в формулу для определения напряжения для заданных условий, приведём её ниже. Расчёт согласно [14].

В нашем случае максимальное напряжение в проводе наступает при низкой температуре, так как действительный пролёт меньше критического. Значение напряжения для низкой температуры в [14] и составляет σМ=10.5 кг/мм2. Подставим величину известного напряжения для заданных условий в данное выражение и определим действительное напряжение в проводе при низкой температуре и ветре

Данные для определения напряжения:

Заданное механическое напряжение σM=10.5 при температуре ТМ=-40 ˚С и удельной нагрузке γ1=3.46·10-3 кг/м·мм2.

Модуль упругости Е=8.25·103 Па, тогда

-

коэффициент упругого удлинения материала, т.е. величина, показывающая изменение единицы длины провода при увеличении напряжения материала на 1 кг/мм2. α=23·10-6, град-1 – температурный коэффициент линейного расширения материала провода.

Подставим заданные и реальные значения для ветра и гололёда.

При данном сочетании параметров напряжение будет

Данное уравнение решаем в Mathcad-е и получаем два решения – комплексные числа и одно – действительное, оно и будет искомым напряжением в проводе при ветре и низкой температуре. σ=11.65 кг/мм2

Максимальным напряжением для данного провода является значение 13.2 кг/мм2, т.е. напряжение, возникающее в проводе при длине пролёта 170 м ветре и низкой температуре близко к максимальному, не превышает его, значит провод АС-150/19 пригоден к использованию.

Определим стрелу провеса провода

м

Длина провода в пролёте будет:

м

Нормативное расстояние от проводов ВЛ-220кВ до земли СН=7м.

Активная высота опоры Н-15м.

Максимальная высота провеса

SMAX = Н – (Сн + 0,4) = 15 - (7 + 0,4) =7,6 м (103)

Где 0,4 – запас в габарите на возможные неточности в монтаже.

В нашем случае максимальная высота провеса составляет 1.71 м, значит по этому пункту проверки провод тоже проходит.

На подходе к ГПП линия защищается грозозащитным тросом, представляющим собой стальной оцинкованный канат сечением 50 мм²

Выбор типа и расчет изоляторов арматуры Для гирлянд 220 кв.

Для установки принимаем подвесные фарфоровые изоляторы, которые предназначены для крепления многопроволочных проводов к опорам воздушных линий и наружных РУ.

Различают подвесные изоляторы тарельчатые и стержневые. Для установки выбираем тарельчатые изоляторы, предназначенные для местностей, прилегающих к химическим, металлургическим заводам, где воздух содержит значительное количество пыли, серы и других веществ, которые образуют на поверхности изоляторов вредный осадок, снижающий их электрическую прочность.

Тарельчатые изоляторы способны выдерживать натяжение порядка 10 – 12 кН. Механическую прочность изоляторов характеризуют испытательной нагрузкой, которую изолятор должен выдерживать в течение 1 часа без повреждений.

Расчетную нагрузку на тарельчатые изоляторы принимают равной половине часовой испытательной.

Гирлянды подвесных изоляторов бывают поддерживающими (располагаются вертикально на промежуточных опорах) и натяжные (размещаются на анкерных опорах почти горизонтально).

Количество изоляторов в гирлянде зависит от номинального напряжения и требуемого уровня изоляции. Количество изоляторов в поддерживающих гирляндах нормируется [15].

Поддерживающие гирлянды воспринимают нагрузку от веса провода и от собственного веса.

Определяем коэффициент запаса прочности [15].

При работе ВЛ в нормальном режиме П ≥ 2.7, при среднегодовой температуре, при отсутствии гололеда и ветра – не менее 5.0.

2.7(P7 · lВЕС + σГ) ≤ P

5 (P1 · lВЕС + σГ) ≤ P

2.7·(1.48·170.5 + 40) = 7893 Н

5 ·(0.599·170.5 + 40) =710,6 Н

где Р – электромеханическая нагрузка изолятора [15];

Р1,Р1 - единичная нагрузка соответствующей массы провода и от веса провода с гололедом (механический расчет ЛЭП);

lВЕС - весовой пролет (м); σГ - масса гирлянды для ВЛ-220 кВ (составляет 40 кГс/см).

Выбираем гирлянды типа ПФ-16Б. Гарантированная прочность 12000Н по 6 элементам в гирлянде.

Выбираем тип изоляторов натяжных гирлянд, воспринимающих нагрузку от тяжести провода и собственного веса.

Усилие на изоляторы от провода при гололёде:

Н,

где σГ – значение напряжения в проводе при гололёде.

Усилие, создаваемое весом провода при температуре воздуха –40 ˚С и ветре:

Н,

где σН – значение напряжения в проводе при низкой температуре и ветре.

S – полное сечение провода (мм ²);

P6, P1 - единичная нагрузка от собственной массы провода и от веса провода с гололедом (механический расчет ЛЭП);

l - весовой пролет (м);

БГ - масса гирлянды для ВЛ-220 кВ (40кгс/с)

Выбираем гирлянды изоляторов типа ПФ16-А с гарантированной прочностью 82000Н по 18 элементов в гирлянде.

3.8 РАСЧЕТ ТОКОВ ТРЕХФАЗНОГО КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ

Схема замещения для расчета токов короткого замыкания составляется по расчетной схеме сети.Расчет токов короткого замыкания производится в относительных единицах, для чего выбираются базовые величины или условия: мощность, напряжение, ток и сопротивление.

Принимаем базисную мощность : SБ=100 МВА

В качестве базисного напряжения принимаем напряжение ступени короткого замыкания, в зависимости от которого вычисляется базисный ток:

1.UБ1 = 230 кВ

2.
U Б2 = 6,3 кВ

3.
U Б3 = 0,4 кВ

Расчетные выражения приведенных значений сопротивлений:

1.                 Энергосистема:

где Iотк.ном = 20 кА – номинальный ток отключения выключателя.

2.                 Воздушная линия 220 кВ:

где х0 = 0,35 Ом/км – удельное индуктивное сопротивление жилы кабеля на километр длины [11];

L1 = 20 км – длина линии.

3.                 Трансформатор ТДТН - 40 МВА:

Где Uк = 22% - напряжение короткого замыкания;

4.                 Кабельная линия 6 кВ на ввод КТП:

rкл = r0 × L2 ×0,118 × 0,02 × = 0,37

где r0 =0,118 Ом/км – удельное активное сопротивление жилы кабеля на километр длины [11].

5.                 Трансформатор ТМ-100 кВА:

XT2==4,5

где Sн.тр =0,1 МВА – номинальная мощность трансформатора КТП.

Короткое замыкание в точке К-1:

1. Результирующее сопротивление:

Х* РЕЗ = Х* с + Х* вл = 0,0125 + 0,013 = 0,0255

2.Начальное значение периодической составляющей тока короткого замыкания:

3.
Периодическая составляющая тока короткого замыкания в момент времени t = ∞:

4.Ударный ток короткого замыкания:

iУ К-1 = ∙ КУ ∙ I П.О.К-1= ∙ 1,8 ∙ 11,8 = 30 кА

где КУ =1,8 –ударный коэффициент для сетей выше 1000 В [8].

Короткое замыкание в точке К-2:

Результирующее сопротивление:

Х* РЕЗ = Х* с + Х* вл + Х* т1 = 0,0125 + 0,013 + 0,55 =0,68

При коротком замыкании в точке К-2 будет действовать суммарный ток – от энергосистемы и от электродвигателей. При близком коротком замыкании напряжение на выводах электродвигателя оказывается меньше их ЭДС, электродвигатели переходят в режим генератора, и подпитывают током место повреждения.

2.Начальное значение периодической составляющей тока короткого замыкания:

От системы:

От асинхронного двигателя мощностью 315 кВт:

Кратность пускового тока: Кп = 5,5 [3]

Определяем сверхпереходное сопротивление:

Хd''=1 / КП = 1 / 5,5 = 0,18

Сверхпереходный ток, генерируемый асинхронным двигателем:

I"АД= кА

где Е" = 0,9 – сверхпереходная Э.Д.С., о.е. [8];

IАД = 38 А – номинальный ток двигателя;

Суммарный ток короткого замыкания:

I П.О.К-2 = I П.О.С.К-2 + I²АД = 13,53+0,19 = 13,85 кА

3.Периодическая составляющая тока короткого замыкания в момент времени t = ∞:

От системы:

4.Ударный ток короткого замыкания:

От системы:

iУ. К-2 = ∙ КУ ∙ I П.О.С.К-2 = ∙ 1,8 ∙ 13,53 = 34,44 кА

От асинхронного двигателя мощностью 315 кВт:

iУ.АД = ∙ КУ ∙ I "АД = ∙ 1 ∙ 0,19 = 0,27 кА

Суммарный ударный ток короткого замыкания:

iУ.К-2 = iУ.. К-2 + iУ АД =34,44+0,27 = 34,71 кА.

Короткое замыкание в точке К-3:

1. Результирующее сопротивление:

Индуктивное сопротивление:

Х* РЕЗ = Х* с + Х* вл + Х* т1 + Х* кл =

= 0,0125+0,013+0,55+0,36=0,94

Активное сопротивление: r* РЕЗ = r* кл = 0,37

Результирующее полное сопротивление:

Z* РЕЗ = = 1,01

Начальное значение периодической составляющей тока короткого замыкания:

4.     Периодическая составляющая тока короткого замыкания в момент времени

t = ∞:

5.Ударный ток короткого замыкания:

iУ К-3 = ∙ КУ ∙ I П.О.К-3= ∙ 1,8 ∙ 9,1 = 23,2 кА

Короткое замыкание в точке К-4:

1. Результирующее сопротивление:

Индуктивное сопротивление:

Х* РЕЗ = Х* с + Х* вл + Х* т1 + Х* кл + Х* т2 =

=0,0125+0,013+0,55+0,36+4,5=5,44

Активное сопротивление: r* РЕЗ = 0,8

Результирующее полное сопротивление:

Z* РЕЗ = = 5,5

2.Начальное значение периодической составляющей тока короткого замыкания:

3.Периодическая составляющая тока короткого замыкания в момент времени t = ∞:

4.Ударный ток короткого замыкания:

iУ К-4 = ∙ КУ ∙ I П.О.К-4 = ∙ 1,2 ∙26,2 = 66,7 кА

КУ=1,2 –ударный коэффициент при К.З. за трансформатором [8].

Результаты расчетов токов трехфазного короткого замыкания заносим в сводную таблицу 3.15.

Таблица 3.15. Сводная таблица расчета токов короткого замыкания.

3.9 Выбор аппаратов на напряжение выше 1000 В

1. Выбор высоковольтных выключателей.

На вводе РУ–6 кВ и на каждой отходящей линии устанавливаем ячейку комплектного распределительного устройства (КРУ). Выбираем по [6] ячейку КМ–1.

Таблица 3.16. Технические данные ячейки КМ-1

Габариты шкафов ячейки: ширина–750 мм, глубина 2150 мм, высота 1200 мм.

В ячейку устанавливаем выключатель, трансформаторы тока.

1.На отходящих линиях к асинхронным двигателям РУ-6 кВ.

Выключатель ВМПЭ-10-20/630У3 – [6]

Таблица 3.17. Технические данные выключателя.

UР – рабочее напряжение, кВ;

IР – максимальный рабочий ток, А;

UНОМ – номинальное напряжение выключателя, кВ;

IНОМ – номинальный ток выключателя, А;

IОТК.НОМ – номинальный ток отключения выключателя, кА;

IДИН – максимальное действующие значение тока динамической стойкости, кА;

iДИН – максимальное ударное значение тока динамической стойкости, кА;

ITEP – допустимый ток термической стойкости, кА;

tTEP – время действия ток термической стойкости, с;

tЗ – время срабатывания защиты, с;

tОТК - полное время отключения выключателя, с.

2.На отходящих линиях РУ-6 кВ к трансформаторам ТМ-100/6.

Iр = 170,8 А

Выключатель ВМПЭ-10-20/630У3 [6].

Таблица 3.18. Технические данные выключателя.

3.Ячейка трансформатора РУ-220 кВ электрокотельной.

IР = 135,5 А

Выключатель ВМТ-220Б-220/1250 [6].

Таблица 3.19. Технические данные выключателя.

2.            Выбор разъединителей.

РУ-220 кВ электрокотельной.

IР = 135,5 А

Разъединитель РДЗ-220/2000 [7].

Таблица 3.20. Технические данные разъединителей.

Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14