РАЗДЕЛЫ
ПАРТНЕРЫ
АЛФАВИТ
ПОИСК
Вибір схеми видачі потужності електростанції типу АЕС
Вибір схеми видачі потужності електростанції типу АЕС
КУРСОВА РОБОТА НА ТЕМУ:
ВИБІР СХЕМИ ВИДАЧІ ПОТУЖНОСТІ ЕЛЕКТРОСТАНЦІЇ ТИПУ АЕС
Cодержание
1. Вихідні дані
завдання
2. Розподіл генераторів
між РУ ВН і РУ СН
3. Вибір генераторів і
блокових трансформаторів
4. Вибір АТ
5. Визначення втрат у
трансформаторах блоків і АТ
6. Вибір провідників
для ЛЕП на РУ-330 кВ і РУ-750 кВ
7. Кількість з'єднань
на РУ-330 кВ і РУ-750 кВ
8. Вибір варіантів схем
РУ всіх напруг
9. Техніко-економічний
аналіз варіантів схем
9.1 Визначення втрат
електроенергії від потоків відмов елементів схем РУ СН
9.2 Техніко-економічне
зіставлення варіантів розглянутих схем
Література
Виконати
техніко-економічне зіставлення схем.
Вихідні дані завдання зведені в таблицю №1.
Тип електростанції й число встановлених на ній генераторів
Дані РУ вищої напруги
Дані РУ середньої напруги
напруга, кВ
потужність к.з. від системи, МВА
Напряже
ние, кВ
навантаження, МВт
потужність к.з. від системи, МВА
АЕС 7´1000 МВт
750
14000
330
3800/3200
12000
Кількість ЛЕП на напругу 750 кВ (4, довжиною 300 км.
Кількість ЛЕП на напругу 330 кВ (5, довжиною 30 км.
Час використання максимального навантаження Тнагр.мах=6000
годин.
Час використання встановленої потужності генераторів
Тг.вуст.=7200 годин. Максимальна активна потужність, що віддається в
енергосистему (7000 Мвт.
Схема видачі потужності визначає розподіл генераторів
між РУ різних напруг, трансформаторний і автотрансформаторний зв'язок між РУ, спосіб
з'єднання генераторів із блоковими: трансформаторами, точки підключення резервних
трансформаторів власних потреб.
Звичайно до РУ середньої напруги (СН) підключається
стільки генераторів, скільки необхідно, щоб покрити навантаження в максимальному
режимі.
Інші підключаються до РУ вищої напруги (ВН), тобто:
nг-сн = Рнг max / Рг = 3800/1000
» 4
де: Рнг max - максимальне навантаження РУ СН; Рг
- потужність одного генератора; nг-сн - число генераторів, підключених до РУ СН.
Згідно завдання вибираємо генератори проектованої
станції (вибираються по активній потужності):
Вибираємо по (Л.3) генератор ТВВ-1000-4
Генератор
Ном. частота обертання, про/хв
Номінальна потужність
Ном. напруга, кВ
Cos jном.
Ном. струм, кА
х”
Та
S, МВА
Р, МВт
ТВВ-1000-4
1500
1111
1000
24
0,9
26,73
0,324
0,25
Згідно завдання вибираємо по (Л.3) блокові трансформатори:
Sбл. расч. = 1,05 Sг = 1,05
´ 1111
= 1166,55 МВА
По літературі (3) вибираємо ОРЦ-417000/750 і ТЦ-1250000/330
Тип трансформатора
Sн, МВА
Рхх, кВт
Рк, кВт
НН, кВ
uквн-нн, %
uксн-нн, %
Iхх
ОРЦ 417000/750
3 ´ 417
3 ´ 320
3 ´ 800
24
14
45
0,35
ТЦ 1250000/330
1250
500
2800
24
14,5
-
0,55
Вихідні дані для розрахунку наведені в таблиці
№1.
Повна потужність генератора Sг дорівнює:
Sг = Рг / cosj = 1000 / 0,9 = 1111 МВА
Тому що навантаження власних потреб (с.н.) Sсн
не задані, то задаємо її самі з розрахунку 4-6% від потужності генератора:
Sсн = Sг ´ 5% / 100% = 1111
´ 5%
/ 100% = 55,55 МВА
Максимальна повна потужність РУ СН:
Sн max = Р Снmax / cosj = 3800 / 0,85 = 4470,59
МВА
Мінімальна повна потужність РУ СН:
Sнг min = Р Сн min / cosj = 3200 / 0,85 = 3764,7
МВА
Розглянемо два варіанти схем:
Рис.1 3 блоки на СН і 4 блоки на ВН
Розглядаємо 1-й варіант: 3 блоки на СН і 4 блоки
на ВН.
SП min = SSГсн - Sнг min
- Sсн = 3333 - 3764,7 - 166,65 = - 598,35 МВА
SП max = Sн max - SSГсн + Sсн
= 4470,59 - 3333 + 166,65 = 1304,24 МВА
Sпа = Sн max - (SSГсн - Sг1)
+ Sсн = 4470,59 - (3333 - 1111) + 166,65 = 2415,24 МВА
де:
Sсн - потужність власних потреб;
Sг1 - потужність одного генератора;
SП min - мінімальна потужність перетікань
РУ СН ® РУ
ВН;
SП max - максимальна потужність перетікань
РУ СН ® РУ
ВН;
Sпа - потужність перетікань РУ СН ® РУ ВН при відключенні
одного блоку;
SSГсн - сумарна потужність генераторів на СН;
Sнг min - мінімальна потужність навантаження
на генератори СН;
Sн max - максимальна потужність навантаження
на генератори СН.
Розглядаємо 2-й варіант: 4 блоки на СН і 3 блоки
на ВН.
SП min = SSГсн - Sнг min
- Sсн = 4444 - 3764,7 - 222,2 = 457,1 МВА
SП max = Sн max - SSГсн + Sсн
= 4470,59 - 4444 + 222,2 = 248,79 МВА
Sпа = Sн max - (SSГсн - Sг1)
+ Sсн = 4470,59 - (4444 - 1111) + 222,2 = 1359,79 МВА
Рис.1 4 блоки на СН і 3 блоки на ВН
Вибираємо 2-й варіант: 4 блоки на СН і 3 блоки
на ВН, тому що згідно розрахунку в другому варіанті максимальні потужності перетікань
РУ СН (РУ ВН в аварійному режимі (відключення одного блоку) виявилися нижче майже
вдвічі за значенням стосовно першого варіанта, що спричиняється вибір АТ з Л.3.
Розраховуємо потужність АТ:
SаТ расч. = 1359,79 МВА
По літературі (3) вибираємо 1 групу однофазних
АТ: АОДЦТН-417000/750/330
Sн = 3 ´ 417 МВА; ВН = 750/ кВ; СН = 330/ кВ
Визначаємо втрати в автотрансформаторі.
Величина втрат у трифазній групі однофазних двох
обмотувальних трансформаторів визначається по формулі:
Мвт (ч/рік
де:
n - число паралельно працюючих трансформаторів;
Sn - номінальна потужність трансформатора;
Snmax - максимальне навантаження трансформатора
за графіком;
Рхх, Ркз - втрати потужності
одного трансформатора потужністю Sn;
ТГ - число годин використання потужності
(7200 годин);
tmax - час найбільших втрат (1% від ТГ).
Визначаємо втрати в трансформаторах блоку:
Величина втрат у трифазному двох обмотувальному
трансформаторі визначається по формулі:
на напругу 330 кВ:
Мвт (ч/рік) на напругу 750 кВ:
Мвт (ч/рік
Вибір провідників для ЛЕП на РУ-330 кВ:
де: n - кількість ліній.
По Л.3 вибираємо провідник АС 400/51
Iдоп. = 835 А.
Вибір провідників для ЛЕП на РУ-750 кВ:
де: n - кількість ліній.
По Л.3 вибираємо провідник АС 400/51
Iдоп. = 835 А.
У виді того, що групи РТСН живляться від ОРУ-330
і 150 кВ Запорізької ТЕС, що перебуває в 2-х км від АЕС, то на РУ-330 кВ і РУ-750
кВ АЕС ми їх не враховуємо.
Кіл-сть з'єднань на РУ 750 кВ :
n = nЛЭП + nг + nпртсн
+ nсекц. + nат = 4 + 3 + 0 + 0 + 1 = 8
Кіл-У з'єднань на РУ 330 кВ :
n = nЛЭП + nг + nпртсн
+ nсекц. + nат = 5 + 4 + 0 + 0 + 1 = 10
Схеми розподільних пристроїв (РУ) підвищених напруг
електричних станцій вибираються по номінальній напрузі, числу приєднань, призначенню
й відповідальності РУ в енергосистемі, а також з урахуванням схеми прилягаючої мережі,
черговості й перспективи розширення.
Схеми РУ напругою 35 - 750 кВ повинні виконаються
з урахуванням вимог і норм технологічного проектування.
При наявності декількох варіантів схем задовольняючих
перерахованим вище вимогам перевага віддається:
-
більше простому й економічному варіанту;
-
варіанту, по якому потрібне найменша кількість операцій
з вимикачами а роз'єднувачами РУ підвищеної напруги при режимних перемиканнях виводу
в ремонт окремих ланцюгів і при відключенні ушкоджених ділянок в аварійних режимах.
Розглянемо основні види схем, застосовувані в схемах
РУ330/750 кВ.
Схема №1. Схема із двома системами шин і трьома
вимикачами на два ланцюги (3/2).
Схема із двома системами шин і трьома вимикачами
на два ланцюги (сх.1). У розподільних пристроях 330 - 750 кВ застосовується схема
із двома системами шин і трьома вимикачами на два ланцюги. Кожне приєднання включене
через два вимикачі В нормальному режимі всі вимикачі включені, обидві системи шин
перебувають під напругою Для ревізії будь-якого вимикача відключають його й роз'єднувачі,
установлені по обох сторони вимикача Кількість операцій для виводу в ревізію - мінімальне,
роз'єднувачі служать тільки для відділення вимикача при ремонті, ніяких оперативних
перемиканні ними не роблять Достоїнства розглянутої схеми:
-
при ревізії будь-якого вимикача всі приєднання залишаються
в роботі;
-
висока надійність схеми;
-
випробування вимикачів виробляється без операцій з роз'єднувачами.
Ремонт шин, очищення ізоляторів, ревізія шинних роз'єднувачів виробляються без порушення
роботи ланцюгів;
-
кількість необхідних операцій роз'єднувачами в плині
року для виводу в ревізію по черзі всіх вимикачів, роз'єднувачів і збірних шин значно
менше, ніж у схемі із двома робітниками й обхідний системами шин.
Розглянута схема:
-
відключення КЗ на лінії двома вимикачами, що збільшує
загальну кількість ревізій вимикачів;
-
подорожчання конструкції РУ при непарному числі приєднань,
тому що один ланцюг повинна приєднуватися через два вимикачі;
-
зниження надійності схеми, якщо кількість ліній не відповідає
числу трансформаторів. У цьому випадку до одного ланцюжка із трьох вимикачів приєднуються
два однойменних елементи, тому можливо аварійне відключення одночасно двох ліній;
-
ускладнення релейного захисту;
-
збільшення кількості вимикачів у схемі.
Схема №2. Схема із двома системами шин і чотирма
вимикачами на три ланцюги.
Схема із двома системами шин і із чотирма вимикачами
на три приєднання (сх.2). Найкращі показники схема має, якщо число ліній в 2 рази
менше або більше числа трансформаторів.
Достоїнства схеми:
-
схема 4/3 вимикача на приєднання має всі достоїнства
властивій полуторній схемі;
-
схема більше економічна в порівнянні з полуторною схемою
(1,33 вимикача на приєднання замість 1,5);
-
секціонування збірних шин потрібно тільки при 15 приєднаннях
і більше;
-
надійність схеми практично не знижується, якщо до одного
ланцюжка будуть приєднані дві лінії й один трансформатор замість двох трансформаторів
і однієї лінії;
-
конструкція ОРУ за розглянутою схемою досить економічна
й зручна в обслуговуванні.
9.1 Визначення втрат електроенергії від потоків відмов елементів схем РУ СНРозрахунок робимо за допомогою комп'ютерної програми, розробленої
випускником УІПА 2000 року Путиліним О.М.
Розрахунок показників надійності головної схеми
РУ СН (3/2)
Тип станції - АЕС; Uном, кВ - 330; Топ, год - 2,0
Устаткування
Параметр потоку відмов,
1/рік
Час після відмови Тв, ч.
Час на пл. ремонт Тр,
ч/рік
Вимикачі
0,2500
75
271
Система шин
0,0130
5
3
Отримано результати для вимикачів і систем шин:
Відмова
У період
ремонту
W, 1/рік
ОП/Тв
ОВ
Wтиж.,
МВт год
B1
0,13000
l1/0,5
B2 B4 B7 B10 B13
52,9
B2
0,13000
(l1) b1/16
B1 B3
2116,4
B3
0,13000
b1/16
B2 B6 B9 B12 B15
2116,4
B4
0,13000
b2/16
B5 B1 B7 B10 B13
2116,4
B5
0,13000
(l2) b2/16
B4 B6
2116,4
B6
0,13000
l2/0,5
B5 B3 B9 B12 B15
52,9
B7
0,13000
l3/0,5
B8 B1 B4 B10 B13
52,9
B8
0,13000
(l3) b3/16
B7 B9
2116,4
B9
0,13000
b3/16
B8 B3 B6 B12 B15
2116,4
B10
0,13000
b4/16
B11 B1 B4 B7 B13
2116,4
B11
0,13000
(l4) b4/16
B10 B12
2116,4
B12
0,13000
l4/0,5
B11 B3 B6 B9 B15
52,9
B13
0,13000
l5/0,5
B14 B1 B4 B7 B10
52,9
B14
0,13000
l5/0,5 a1/0,5
B13 B15
52,9
B15
0,13000
(a1)
B14 B3 B6 B9 B12
0,0
1СШ
0,03500
B1 B4 B7 B10 B13
0,0
2СШ
0,03500
B3 B6 B9 B12 B15
0,0
B1
B2
0,00770
l1/75
B4 B7 B10 B13
464,0
B1
B3
0,00770
(l1) b1/16
B2 B4 B7 B10 B13
123,7
B1
B4
0,00770
l1/0,5
B2 B7 B10 B13
3,1
B1
B5
0,00770
(l1) b2/25
B2 B4 B7 B10 B13
193,4
B1
B6
0,00770
l1/0,5
B2 B4 B7 B10 B13
3,1
B1
B7
0,00770
l1/0,5
B2 B4 B10 B13
3,1
B1
B8
0,00770
l1/0,5 l3/25
B2 B4 B7 B10 B13
157,8
B1
B9
0,00770
l1/0,5
B2 B4 B7 B10 B13
3,1
B1
B10
0,00770
l1/0,5
B2 B4 B7 B13
3,1
B1
B11
0,00770
(l1) b4/25
B2 B4 B7 B10 B13
193,4
B1
B12
0,00770
l1/0,5
B2 B4 B7 B10 B13
3,1
B1
B13
0,00770
l1/0,5
B2 B4 B7 B10
3,1
B1
B14
0,00770
l1/0,5 l5/25
B2 B4 B7 B10 B13
157,8
B1
B15
0,00770
l1/0,5
B2 B4 B7 B10 B13
3,1
B2
B1
0,00770
b1/16 l1/59
B3
488,8
B2
B3
0,00770
(l1) b1/75
B1
580,1
B2
B4
0,00770
(l1) b1/16
B1 B3
123,7
B2
B5
0,00770
(l1) b1/16
B1 B3
123,7
B2
B6
0,00770
(l1) b1/16
B1 B3
123,7
B2
B7
0,00770
(l1) b1/16
B1 B3
123,7
B2
B8
0,00770
(l1) b1/16
B1 B3
123,7
B2
B9
0,00770
(l1) b1/16
B1 B3
123,7
B2
B10
0,00770
(l1) b1/16
B1 B3
123,7
B2
B11
0,00770
(l1) b1/16
B1 B3
123,7
B2
B12
0,00770
(l1) b1/16
B1 B3
123,7
B2
B13
0,00770
(l1) b1/16
B1 B3
123,7
B2
B14
0,00770
(l1) b1/16
B1 B3
123,7
B2
B15
0,00770
(l1) b1/16
B1 B3
123,7
B3
B1
0,00770
b1/16
B2 B6 B9 B12 B15
123,7
B3
B2
0,00770
b1/75
B6 B9 B12 B15
580,1
B3
B4
0,00770
b1/16
B2 B6 B9 B12 B15
123,7
B3
B5
0,00770
b1/16 l2/9
B2 B6 B9 B12 B15
179,4
B3
B6
0,00770
b1/16
B2 B9 B12 B15
123,7
B3
B7
0,00770
b1/16
B2 B6 B9 B12 B15
123,7
B3
B8
0,00770
b1/16 b3/25
B2 B6 B9 B12 B15
317,1
B3
B9
0,00770
b1/16
B2 B6 B12 B15
123,7
B3
B10
0,00770
b1/16
B2 B6 B9 B12 B15
123,7
B3
B11
0,00770
b1/16 l4/9
B2 B6 B9 B12 B15
179,4
B3
B12
0,00770
b1/16
B2 B6 B9 B15
123,7
B3
B13
0,00770
b1/16
B2 B6 B9 B12 B15
123,7
B3
B14
0,00770
b1/16 (a1)
B2 B6 B9 B12 B15
123,7
B3
B15
0,00770
b1/16
B2 B6 B9 B12
123,7
B4
B1
0,00770
b2/16
B5 B7 B10 B13
123,7
B4
B2
0,00770
b2/16 l1/9
B5 B1 B7 B10 B13
179,4
B4
B3
0,00770
b2/16
B5 B1 B7 B10 B13
123,7
B4
B5
0,00770
b2/75
B1 B7 B10 B13
580,1
B4
B6
0,00770
b2/16 (l2)
B5 B1 B7 B10 B13
123,7
B4
B7
0,00770
b2/16
B5 B1 B10 B13
123,7
B4
B8
0,00770
b2/16 l3/9
B5 B1 B7 B10 B13
179,4
B4
B9
0,00770
b2/16
B5 B1 B7 B10 B13
123,7
B4
B10
0,00770
b2/16
B5 B1 B7 B13
123,7
B4
B11
0,00770
b2/16 b4/25
B5 B1 B7 B10 B13
317,1
B4
B12
0,00770
b2/16
B5 B1 B7 B10 B13
123,7
B4
B13
0,00770
b2/16
B5 B1 B7 B10
123,7
B4
B14
0,00770
b2/16 l5/9
B5 B1 B7 B10 B13
179,4
B4
B15
0,00770
b2/16
B5 B1 B7 B10 B13
123,7
B5
B1
0,00770
(l2) b2/16
B4 B6
123,7
B5
B2
0,00770
(l2) b2/16
B4 B6
123,7
B5
B3
0,00770
(l2) b2/16
B4 B6
123,7
B5
B4
0,00770
(l2) b2/75
B6
580,1
B5
B6
0,00770
b2/16 l2/59
B4
488,8
B5
B7
0,00770
(l2) b2/16
B4 B6
123,7
B5
B8
0,00770
(l2) b2/16
B4 B6
123,7
B5
B9
0,00770
(l2) b2/16
B4 B6
123,7
B5
B10
0,00770
(l2) b2/16
B4 B6
123,7
B5
B11
0,00770
(l2) b2/16
B4 B6
123,7
B5
B12
0,00770
(l2) b2/16
B4 B6
123,7
B5
B13
0,00770
(l2) b2/16
B4 B6
123,7
B5
B14
0,00770
(l2) b2/16
B4 B6
123,7
B5
B15
0,00770
(l2) b2/16
B4 B6
123,7
B6
B1
0,00770
l2/0,5
B5 B3 B9 B12 B15
3,1
B6
B2
0,00770
(l2) b1/25
B5 B3 B9 B12 B15
193,4
B6
B3
0,00770
l2/0,5
B5 B9 B12 B15
3,1
B6
B4
0,00770
l2/0,5
B5 B3 B9 B12 B15
3,1
B6
B5
0,00770
l2/75
B3 B9 B12 B15
464,0
B6
B7
0,00770
l2/0,5
B5 B3 B9 B12 B15
3,1
B6
B8
0,00770
(l2) b3/25
B5 B3 B9 B12 B15
193,4
B6
B9
0,00770
l2/0,5
B5 B3 B12 B15
3,1
B6
B10
0,00770
l2/0,5
B5 B3 B9 B12 B15
3,1
B6
B11
0,00770
l2/0,5 l4/25
B5 B3 B9 B12 B15
157,8
B6
B12
0,00770
l2/0,5
B5 B3 B9 B15
3,1
B6
B13
0,00770
l2/0,5
B5 B3 B9 B12 B15
3,1
B6
B14
0,00770
l2/0,5 a1/0,5
B5 B3 B9 B12 B15
3,1
B6
B15
0,00770
l2/0,5
B5 B3 B9 B12
3,1
B7
B1
0,00770
l3/0,5
B8 B4 B10 B13
3,1
B7
B2
0,00770
l3/0,5 l1/25
B8 B1 B4 B10 B13
157,8
B7
B3
0,00770
l3/0,5
B8 B1 B4 B10 B13
3,1
B7
B4
0,00770
l3/0,5
B8 B1 B10 B13
3,1
B7
B5
0,00770
(l3) b2/25
B8 B1 B4 B10 B13
193,4
B7
B6
0,00770
l3/0,5
B8 B1 B4 B10 B13
3,1
B7
B8
0,00770
l3/75
B1 B4 B10 B13
464,0
B7
B9
0,00770
(l3) b3/16
B8 B1 B4 B10 B13
123,7
B7
B10
0,00770
l3/0,5
B8 B1 B4 B13
3,1
B7
B11
0,00770
(l3) b4/25
B8 B1 B4 B10 B13
193,4
B7
B12
0,00770
l3/0,5
B8 B1 B4 B10 B13
3,1
B7
B13
0,00770
l3/0,5
B8 B1 B4 B10
3,1
B7
B14
0,00770
l3/0,5 l5/25
B8 B1 B4 B10 B13
157,8
B7
B15
0,00770
l3/0,5
B8 B1 B4 B10 B13
3,1
B8
B1
0,00770
(l3) b3/16
B7 B9
123,7
B8
B2
0,00770
(l3) b3/16
B7 B9
123,7
B8
B3
0,00770
(l3) b3/16
B7 B9
123,7
B8
B4
0,00770
(l3) b3/16
B7 B9
123,7
B8
B5
0,00770
(l3) b3/16
B7 B9
123,7
B8
B6
0,00770
(l3) b3/16
B7 B9
123,7
B8
B7
0,00770
b3/16 l3/59
B9
488,8
B8
B9
0,00770
(l3) b3/75
B7
580,1
B8
B10
0,00770
(l3) b3/16
B7 B9
123,7
B8
B11
0,00770
(l3) b3/16
B7 B9
123,7
B8
B12
0,00770
(l3) b3/16
B7 B9
123,7
B8
B13
0,00770
(l3) b3/16
B7 B9
123,7
B8
B14
0,00770
(l3) b3/16
B7 B9
123,7
B8
B15
0,00770
(l3) b3/16
B7 B9
123,7
B9
B1
0,00770
b3/16
B8 B3 B6 B12 B15
123,7
B9
B2
0,00770
b3/16 b1/25
B8 B3 B6 B12 B15
317,1
B9
B3
0,00770
b3/16
B8 B6 B12 B15
123,7
B9
B4
0,00770
b3/16
B8 B3 B6 B12 B15
123,7
B9
B5
0,00770
b3/16 l2/9
B8 B3 B6 B12 B15
179,4
B9
B6
0,00770
b3/16
B8 B3 B12 B15
123,7
B9
B7
0,00770
b3/16
B8 B3 B6 B12 B15
123,7
B9
B8
0,00770
b3/75
B3 B6 B12 B15
580,1
B9
B10
0,00770
b3/16
B8 B3 B6 B12 B15
123,7
B9
B11
0,00770
b3/16 l4/9
B8 B3 B6 B12 B15
179,4
B9
B12
0,00770
b3/16
B8 B3 B6 B15
123,7
B9
B13
0,00770
b3/16
B8 B3 B6 B12 B15
123,7
B9
B14
0,00770
b3/16 (a1)
B8 B3 B6 B12 B15
123,7
B9
B15
0,00770
b3/16
B8 B3 B6 B12
123,7
B10
B1
0,00770
b4/16
B11 B4 B7 B13
123,7
B10
B2
0,00770
b4/16 l1/9
B11 B1 B4 B7 B13
179,4
B10
B3
0,00770
b4/16
B11 B1 B4 B7 B13
123,7
B10
B4
0,00770
b4/16
B11 B1 B7 B13
123,7
B10
B5
0,00770
b4/16 b2/25
B11 B1 B4 B7 B13
317,1
B10
B6
0,00770
b4/16
B11 B1 B4 B7 B13
123,7
B10
B7
0,00770
b4/16
B11 B1 B4 B13
123,7
B10
B8
0,00770
b4/16 l3/9
B11 B1 B4 B7 B13
179,4
B10
B9
0,00770
b4/16
B11 B1 B4 B7 B13
123,7
B10
B11
0,00770
b4/75
B1 B4 B7 B13
580,1
B10
B12
0,00770
b4/16 (l4)
B11 B1 B4 B7 B13
123,7
B10
B13
0,00770
b4/16
B11 B1 B4 B7
123,7
B10
B14
0,00770
b4/16 l5/9
B11 B1 B4 B7 B13
179,4
B10
B15
0,00770
b4/16
B11 B1 B4 B7 B13
123,7
B11
B1
0,00770
(l4) b4/16
B10 B12
123,7
B11
B2
0,00770
(l4) b4/16
B10 B12
123,7
B11
B3
0,00770
(l4) b4/16
B10 B12
123,7
B11
B4
0,00770
(l4) b4/16
B10 B12
123,7
B11
B5
0,00770
(l4) b4/16
B10 B12
123,7
B11
B6
0,00770
(l4) b4/16
B10 B12
123,7
B11
B7
0,00770
(l4) b4/16
B10 B12
123,7
B11
B8
0,00770
(l4) b4/16
B10 B12
123,7
B11
B9
0,00770
(l4) b4/16
B10 B12
123,7
B11
B10
0,00770
(l4) b4/75
B12
580,1
B11
B12
0,00770
b4/16 l4/59
B10
488,8
B11
B13
0,00770
(l4) b4/16
B10 B12
123,7
B11
B14
0,00770
(l4) b4/16
B10 B12
123,7
B11
B15
0,00770
(l4) b4/16
B10 B12
123,7
B12
B1
0,00770
l4/0,5
B11 B3 B6 B9 B15
3,1
B12
B2
0,00770
(l4) b1/25
B11 B3 B6 B9 B15
193,4
B12
B3
0,00770
l4/0,5
B11 B6 B9 B15
3,1
B12
B4
0,00770
l4/0,5
B11 B3 B6 B9 B15
3,1
B12
B5
0,00770
l4/0,5 l2/25
B11 B3 B6 B9 B15
157,8
B12
B6
0,00770
l4/0,5
B11 B3 B9 B15
3,1
B12
B7
0,00770
l4/0,5
B11 B3 B6 B9 B15
3,1
B12
B8
0,00770
(l4) b3/25
B11 B3 B6 B9 B15
193,4
B12
B9
0,00770
l4/0,5
B11 B3 B6 B15
3,1
B12
B10
0,00770
l4/0,5
B11 B3 B6 B9 B15
3,1
B12
B11
0,00770
l4/75
B3 B6 B9 B15
464,0
B12
B13
0,00770
l4/0,5
B11 B3 B6 B9 B15
3,1
B12
B14
0,00770
l4/0,5 a1/0,5
B11 B3 B6 B9 B15
3,1
B12
B15
0,00770
l4/0,5
B11 B3 B6 B9
3,1
B13
B1
0,00770
l5/0,5
B14 B4 B7 B10
3,1
B13
B2
0,00770
l5/0,5 l1/25
B14 B1 B4 B7 B10
157,8
B13
B3
0,00770
l5/0,5
B14 B1 B4 B7 B10
3,1
B13
B4
0,00770
l5/0,5
B14 B1 B7 B10
3,1
B13
B5
0,00770
(l5) b2/25
B14 B1 B4 B7 B10
193,4
B13
B6
0,00770
l5/0,5
B14 B1 B4 B7 B10
3,1
B13
B7
0,00770
l5/0,5
B14 B1 B4 B10
3,1
B13
B8
0,00770
l5/0,5 l3/25
B14 B1 B4 B7 B10
157,8
B13
B9
0,00770
l5/0,5
B14 B1 B4 B7 B10
3,1
B13
B10
0,00770
l5/0,5
B14 B1 B4 B7
3,1
B13
B11
0,00770
(l5) b4/25
B14 B1 B4 B7 B10
193,4
B13
B12
0,00770
l5/0,5
B14 B1 B4 B7 B10
3,1
B13
B14
0,00770
l5/75
B1 B4 B7 B10
464,0
B13
B15
0,00770
l5/0,5 a1/0,5
B14 B1 B4 B7 B10
3,1
B14
B1
0,00770
l5/0,5 a1/0,5
B13 B15
3,1
B14
B2
0,00770
l5/0,5 a1/0,5
B13 B15
3,1
B14
B3
0,00770
l5/0,5 a1/0,5
B13 B15
3,1
B14
B4
0,00770
l5/0,5 a1/0,5
B13 B15
3,1
B14
B5
0,00770
l5/0,5 a1/0,5
B13 B15
3,1
B14
B6
0,00770
l5/0,5 a1/0,5
B13 B15
3,1
B14
B7
0,00770
l5/0,5 a1/0,5
B13 B15
3,1
B14
B8
0,00770
l5/0,5 a1/0,5
B13 B15
3,1
B14
B9
0,00770
l5/0,5 a1/0,5
B13 B15
3,1
B14
B10
0,00770
l5/0,5 a1/0,5
B13 B15
3,1
B14
B11
0,00770
l5/0,5 a1/0,5
B13 B15
3,1
B14
B12
0,00770
l5/0,5 a1/0,5
B13 B15
3,1
B14
B13
0,00770
a1/0,5 l5/75
B15
464,0
B14
B15
0,00770
l5/0,5 a1/0,5
B13
3,1
B15
B1
0,00770
(a1)
B14 B3 B6 B9 B12
0,0
B15
B2
0,00770
(a1) b1/25
B14 B3 B6 B9 B12
193,4
B15
B3
0,00770
(a1)
B14 B6 B9 B12
0,0
B15
B4
0,00770
(a1)
B14 B3 B6 B9 B12
0,0
B15
B5
0,00770
a1/0,5 l2/25
B14 B3 B6 B9 B12
154,7
B15
B6
0,00770
(a1)
B14 B3 B9 B12
0,0
B15
B7
0,00770
(a1)
B14 B3 B6 B9 B12
0,0
B15
B8
0,00770
(a1) b3/25
B14 B3 B6 B9 B12
193,4
B15
B9
0,00770
(a1)
B14 B3 B6 B12
0,0
B15
B10
0,00770
(a1)
B14 B3 B6 B9 B12
0,0
B15
B11
0,00770
a1/0,5 l4/25
B14 B3 B6 B9 B12
154,7
B15
B12
0,00770
(a1)
B14 B3 B6 B9
0,0
B15
B13
0,00770
(a1)
B14 B3 B6 B9 B12
0,0
B15
B14
0,00770
(a1)
B3 B6 B9 B12
0,0
B1
1СШ
0,00043
l1/0,5
B2
0,2
B1
2СШ
0,00043
(l1) b1/16
B2 B4 B7 B10 B13
6,8
B2
1СШ
0,00043
(l1) b1/16
B1 B3
6,8
B2
2СШ
0,00043
(l1) b1/16
B1 B3
6,8
B3
1СШ
0,00043
(l1) b1/16
B2 B6 B9 B12 B15
6,8
B3
2СШ
0,00043
b1/16
B2
6,8
B4
1СШ
0,00043
b2/16
B5
6,8
B4
2СШ
0,00043
(l2) b2/16
B5 B1 B7 B10 B13
6,8
B5
1СШ
0,00043
(l2) b2/16
B4 B6
6,8
B5
2СШ
0,00043
(l2) b2/16
B4 B6
6,8
B6
1СШ
0,00043
(l2) b2/16
B5 B3 B9 B12 B15
6,8
B6
2СШ
0,00043
l2/0,5
B5
0,2
B7
1СШ
0,00043
l3/0,5
B8
0,2
B7
2СШ
0,00043
(l3) b3/16
B8 B1 B4 B10 B13
6,8
B8
1СШ
0,00043
(l3) b3/16
B7 B9
6,8
B8
2СШ
0,00043
(l3) b3/16
B7 B9
6,8
B9
1СШ
0,00043
(l3) b3/16
B8 B3 B6 B12 B15
6,8
B9
2СШ
0,00043
b3/16
B8
6,8
B10
1СШ
0,00043
b4/16
B11
6,8
B10
2СШ
0,00043
(l4) b4/16
B11 B1 B4 B7 B13
6,8
B11
1СШ
0,00043
(l4) b4/16
B10 B12
6,8
B11
2СШ
0,00043
(l4) b4/16
B10 B12
6,8
B12
1СШ
0,00043
(l4) b4/16
B11 B3 B6 B9 B15
6,8
B12
2СШ
0,00043
l4/0,5
B11
0,2
B13
1СШ
0,00043
l5/0,5
B14
0,2
B13
2СШ
0,00043
l5/0,5 a1/0,5
B14 B1 B4 B7 B10
0,2
B14
1СШ
0,00043
a1/0,5 l5/15
B13 B15
5,1
B14
2СШ
0,00043
l5/0,5 a1/0,5
B13 B15
0,2
B15
1СШ
0,00043
a1/0,5 l5/0,5
B14 B3 B6 B9 B12
0,2
B15
2СШ
0,00043
(a1)
B14
0,0
1СШ
B1
0,03000
B4 B7 B10 B13
0,0
2СШ
B1
0,03000
B3 B6 B9 B12 B15
0,0
1СШ
B2
0,03000
l1/25
B1 B4 B7 B10 B13
603,3
2СШ
B2
0,03000
b1/25
B3 B6 B9 B12 B15
754,1
1СШ
B3
0,03000
B1 B4 B7 B10 B13
0,0
2СШ
B3
0,03000
B6 B9 B12 B15
0,0
1СШ
B4
0,03000
B1 B7 B10 B13
0,0
2СШ
B4
0,03000
B3 B6 B9 B12 B15
0,0
1СШ
B5
0,03000
b2/25
B1 B4 B7 B10 B13
754,1
2СШ
B5
0,03000
l2/25
B3 B6 B9 B12 B15
603,3
1СШ
B6
0,03000
B1 B4 B7 B10 B13
0,0
2СШ
B6
0,03000
B3 B9 B12 B15
0,0
1СШ
B7
0,03000
B1 B4 B10 B13
0,0
2СШ
B7
0,03000
B3 B6 B9 B12 B15
0,0
1СШ
B8
0,03000
l3/25
B1 B4 B7 B10 B13
603,3
2СШ
B8
0,03000
b3/25
B3 B6 B9 B12 B15
754,1
1СШ
B9
0,03000
B1 B4 B7 B10 B13
0,0
2СШ
B9
0,03000
B3 B6 B12 B15
0,0
1СШ
B10
0,03000
B1 B4 B7 B13
0,0
2СШ
B10
0,03000
B3 B6 B9 B12 B15
0,0
1СШ
B11
0,03000
b4/25
B1 B4 B7 B10 B13
754,1
2СШ
B11
0,03000
l4/25
B3 B6 B9 B12 B15
603,3
1СШ
B12
0,03000
B1 B4 B7 B10 B13
0,0
2СШ
B12
0,03000
B3 B6 B9 B15
0,0
1СШ
B13
0,03000
B1 B4 B7 B10
0,0
2СШ
B13
0,03000
B3 B6 B9 B12 B15
0,0
1СШ
B14
0,03000
l5/25
B1 B4 B7 B10 B13
603,3
2СШ
B14
0,03000
(a1)
B3 B6 B9 B12 B15
0,0
1СШ
B15
0,03000
B1 B4 B7 B10 B13
0,0
2СШ
B15
0,03000
B3 B6 B9 B12
0,0
1СШ
2СШ
0,00011
B1 B4 B7 B10 B13
0,0
2СШ
1СШ
0,00011
B3 B6 B9 B12 B15
0,0
Усього
50828,1736404471
Страницы: 1, 2
НОВОСТИ
ВХОД
